科东磁铁科技(图),永磁力棒,南通磁力棒

· 强磁力棒,永磁力棒,异形磁力棒,磁力棒
科东磁铁科技(图),永磁力棒,南通磁力棒

J.Svoboda等研究表明,在实际介质中,南通磁力棒,碰撞效率主要是由碰的机械机理所决定的,因此悬浮在通过介质的流体中的每个颗与磁介质碰撞的几率都接近于1,即在没有磁力的情况下,其撞几率也仍接近于1。由此可见,非磁性物在磁性物中的机...


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J.Svoboda等研究表明,在实际介质中,南通磁力棒,碰撞效率主要是由碰

的机械机理所决定的,因此悬浮在通过介质的流体中的每个颗

与磁介质碰撞的几率都接近于1,即在没有磁力的情况下,其

撞几率也仍接近于1。由此可见,非磁性物在磁性物中的机械

杂是不可避免的,这是影响高梯度磁选选择性的一个重要方

。为了解决这一问题,国内外进行过不少研究工作,主要为:

(1)采用特殊的介质及排列形式。如采用水平布置的丝网介

,各网的网眼尺寸自上层至下层依次减小;


(1)预估漏磁系数σ′。

根据以往设计的经验,σ′值可在1.00耀1.5之间选取。

(2)初步计算所需磁势。

按公式(IN)′=

σ′H0δ

0.4π

计算出所需磁势即安匝数。

(3)选定导线规格,异形磁力棒,按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴

向匝数Nx,强磁力棒,选定总匝数Nj,并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。

(4)按公式I=(IN)′/N0计算出激磁电流,并由导线规格和

激磁电流计算出电流密度。

(5)根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计

算出线圈工作气隙场强H′0。

(6)按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。

(7)再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。


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