（1）预估漏磁系数σ′。
根据以往设计的经验，σ′值可在1.00耀1.5之间选取。
（2）初步计算所需磁势。
按公式（IN）′=
σ′H0δ
0.4π
计算出所需磁势即安匝数。
（3）选定导线规格，按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴
向匝数Nx，选定总匝数Nj，并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。
（4）按公式I=（IN）′/N0计算出激磁电流，并由导线规格和
激磁电流计算出电流密度。
（5）根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计
算出线圈工作气隙场强H′0。
（6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。
（7）再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。
图7表示L/W均为3，而W各不相同的介质的磁场磁力。由
可知，当介质长宽比相同时，W小的介质，其表面附近磁场磁
较大，抚州不锈钢磁棒，而其作用深度较小。
横切面积相同的各种介质的形状效应示于图8。图中曲线显
L/W>3的矩形介质各点的 By值均比圆切面的大，且跌落较
，不锈钢磁棒报价，故相应各点的By
dBy
dy
较大，不锈钢磁棒批发，因而能提供较大的磁力。计算表
，L/W=7的矩形介质表面的磁场磁力约为与其等面积的圆切
介质的3.2倍。这说明当所用的钢毛量相同时，L/W>3的矩
形钢毛比圆形钢毛能提供更大的磁力。
上面讨论了单丝介质的几何尺寸效应和形状效应。由求解过
程可知，不锈钢磁棒厂家，上述结论只适用于钢毛未达磁饱和时的情况。由于钢毛
饱和磁化后，其磁场梯度不再随 B0的升高而增大，因而钢毛在
磁场中的效应将与未饱和时有所不同。
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